小型磁力搅拌器产品特点：

通过磁性作用从而带动密封罩内的内磁钢体旋转，内磁钢体的轴与搅拌器的轴连为一体，达到搅拌物料作用，隔离内磁钢的密封罩与釜体之间平面用石墨垫通过螺栓压紧，实现与外界*隔离，从而实现了高温、高压下的无泄漏。

小型磁力搅拌器特别适用于中试和大型生产用的易燃、易爆、剧毒、贵重介质在高温、高压、抽真空等条件下进行搅拌反应，*解决了机械密封和填料密封无法克服的泄漏问题，确保环境和人身不受侵害。

主要技术指标：

容积0.1-30000L，压力≤20.0Mpa，温度≤300℃，搅拌转速20-1500r/min可调

主体材料采用0Gr18Ni9制作、磁性材料为钕铁硼

不同介质黏度的搅拌

.粘度是指流体对流动的阻抗能力，其定义为：液体以1cm/s的速度流动时，在每1cm2平面上所需剪应力的大小，称为动力粘度，以Pa/s为单位。 粘度是流体的一种属性。流体在管路中流动时，有层流、过渡流、湍流三种状态，搅拌设备中同样也存在这三种流动状态，而决定这些状态的主要参数之一就是流体的粘度。在搅拌过程中，一般认为粘度小于5Pa/s的为低粘度流体，例如：水、*、饴糖、果酱、蜂蜜、润滑油重油、低粘乳液等；5-50Pa/s的为中粘度流体，例如：油墨、牙膏等；50-500Pa/s的为高粘度流体，例如口香糖、增塑溶胶、固体燃料等；大于500Pa/s的为特高粘流体例如：橡胶混合物、塑料熔体、有机硅等。对于低粘度介质，用小直径的高转速的搅拌器就能带动周围的流体循环，并至远处。而高粘度介质的流体则不然，需直接用搅拌器来推动。适用于低粘和中粘流体的叶轮有桨式、开启涡轮式、推进式、长薄叶螺旋桨式、圆盘涡轮式、布鲁马金式、板框桨式、三叶后弯式、MIG式等。适用于高粘和特高粘流体的叶轮有螺带式叶轮、螺杆式、锚式、框式、螺旋桨式等。有的流体粘度随反应进行而变化，就需要用能适合宽粘度领域的叶轮，如泛能式叶轮等。

搅拌器的类型

①螺旋桨式搅拌器

由2～3片推进式螺旋桨叶构成，工作转速较高,叶片外缘的圆周速度一般为5～15m/s。旋桨式搅拌器主要造成轴

向液流，产生较大的循环量，适用于搅拌低粘度 (<2Pa·s)液

体、乳浊液及固体微粒含量低于10%的悬浮液。搅拌器的转轴

也可水平或斜向插入槽内，此时液流的循环回路不对称，可增

加湍动，防止液面凹陷。

②涡轮式搅拌器

由在水平圆盘上安装2～4片平直的或弯曲的叶片

所构成。桨叶的外径、宽度与高度的比例，一般为20:5:4，

圆周速度一般为 3～8m/s。涡轮在旋转时造成高度湍动的

径向流动，适用于气体及不互溶液体的分散和液液相反应

过程。被搅拌液体的粘度一般不超过25Pa·s。

③桨式搅拌器

有平桨式和斜桨式两种。平桨式搅拌器由两片平直桨叶构成。桨叶直径与高度之比为 4～10,圆周速度为1.5～3m/s，所产生流速度较小。斜桨式搅拌器（图4）的两叶相反折转45°或60°，因而产生轴向液流。桨式搅拌器结构简单，常用于低粘度液体的混合以及

固体微粒的溶解和悬浮。

④锚式搅拌器

桨叶外缘形状与搅拌槽内壁要*（图5），其间仅有 很小间隙,可清除附在槽壁上的粘性反应产物或堆积于槽底

的固体物，保持较好的传热效果。桨叶外缘的圆周速度为

0.5～1.5m/s,可用于搅拌粘度高达 200Pa·s的牛顿型流体和拟塑性流体（见粘性流体流动。唯搅拌高粘度液体时，

液层中有较大的停滞区。

⑤螺带式搅拌器

螺带的外径与螺距相等,专门用于搅拌高粘度液体(200～500Pa·s)及拟塑性流体，通常在层流状态下操作。

液体流动状态

轴流型，一般是液体沿容器内壁螺旋上升后再沿轴下降，桨叶在层流状态下操作。

本系列搅拌器叶片为螺带状，螺带的数量为两到三根，被安装在搅拌器*的螺杆上，螺带式搅拌器的螺距决定了螺带的外径。外螺条盘绕形式配合旋转方向把物料从两端向中间推动，而内螺条把物料从中间向两端推动，螺带不同的角度、方向绕法使物料产生不同的流动方向，物料通过不断的对流循环，剪切掺混达到快速混合。为慢速搅拌器，常在层流区操作，适用于粉体混合及中高粘度混合、传热等过程。

⑥磁力耦合器

通过磁性作用从而带动密封罩内的内磁钢体旋转，内磁钢体的轴与搅拌器的轴连为一体，达到搅拌物料作用，隔离内磁钢的密封罩与釜体之间平面用石墨垫通过螺栓压紧，实现与外界*隔离，从而实现了高温、高压下的无泄漏。

特别适用于中试和大型生产用的易燃、易爆、剧毒、贵重介质在高温、高压、抽真空等条件下进行搅拌反应，*解决了机械密封和填料密封无法克服的泄漏问题，确保环境和人身不受侵害。

⑦磁力加热搅拌器

Corning数字式加热搅拌器带有可选的外部温度控制器 (Cat. No. 6795PR) ，他们还可以监控与控制容器中的温度。

⑧折叶式搅拌器

根据不同介质的物理学性质、容量、搅拌目的选择相应的搅拌器，对促进化学反应速度、提高生产效率能起到很大的作用。折叶涡轮搅拌器一般适应于气、液相混合的反应，搅拌器转数一般应选择300r/min以上。

搅拌功率

搅拌器向液体输出的功率P,按下式计算：

P=Kd5N3ρ

式中K为功率准数，它是搅拌雷诺数Rej(Rej=d2Nρ/μ)的函数；d和N 分别为搅拌器的直径和转速；ρ和μ分别为混合液的密度和粘度。对于一定几何结构的搅拌器和搅拌槽,K与Rej的函数关系可由实验测定，将这函数关系绘成曲线，称为功率曲线（图7）。

搅拌功率的基本计算方法

理论上虽然可将搅拌功率分为搅拌器功率和搅拌作业功率两个方面考虑，但在实践中一般只考虑或主要考虑搅拌器功率，因搅拌作业功率很难予以准确测定，一般通过设定搅拌器的转速来满足达到所需的搅拌作业功率。从搅拌器功率的概念出发，影响搅拌功率的主要因素如下。

① 搅拌器的结构和运行参数，如搅拌器的型式、桨叶直径和宽度、桨叶的倾角、桨叶数量、搅拌器的转速等。

② 搅拌槽的结构参数，如搅拌槽内径和高度、有无挡板或导流筒、挡板的宽度和数量、导流筒直径等。

③ 搅拌介质的物性，如各介质的密度、液相介质黏度、固体颗粒大小、气体介质通气率等。

由以上分析可见，影响搅拌功率的因素是很复杂的，一般难以直接通过理论分析方法来得到搅拌功率的计算方程。因此，借助于实验方法，再结合理论分析，是求得搅拌功率计算公式的惟一途径。

由流体力学的纳维尔-斯托克斯方程，并将其表示成无量纲形式，可得到无量纲关系式（11-14）。

Np=P/ρN&sup3;dj5=f（Re，Fr）

式中Np——功率准数

Fr——弗鲁德数，Fr=N&sup2;dj/g；

P——搅拌功率，W。

式（11-14）中，雷诺数反映了流体惯性力与粘滞力之比，而弗鲁德数反映了流体惯性力与重力之比。实验表明，除了在Re﹥300的过渡流状态时，Fr数对搅拌功率都没有影响。即使在Re﹥300的过渡流状态，Fr数对大部分的搅拌桨叶影响也不大。因此在工程上都直接把功率因数表示成雷诺数的函数，而不考虑弗鲁德数的影响。

由于在雷诺数中仅包含了搅拌器的转速、桨叶直径、流体的密度和黏度，因此对于以上提及的其他众多因素必须在实验中予以设定，然后测出功率准数与雷诺数的关系。由此可以看到，从实验得到的所有功率准数与雷诺数的关系曲线或方程都只能在一定的条件范围内才能使用。*的是对不同的桨型，功率准数与雷诺数的关系曲线是不同的，它们的Np-Re关系曲线也会不同。

标记示例

例 直径600mm，轴径40mm的浆式搅拌器，标记为

搅拌器 600-40， HG5--220--65--5

搅拌器的选型

搅拌器选型步骤分析介绍

搅拌装置的设计选型与搅拌作业目的紧密结合。各种不同的搅拌过程需要由不同的搅拌装置运行来实现，在设计选型时首先要根据工艺对搅拌作业的目的和要求，确定搅拌器型式、电动机功率、搅拌速度，然后选择减速机、机架、搅拌轴、轴封等各部件。共具体步骤方法如下：

1.按照工艺条件、搅拌目的和要求，选择搅拌器型式，选择搅拌器型式时应充分掌握搅拌器的动力特性和搅拌器在搅拌过程中所产生的流动状态与各种搅拌目的的因果关系。

2.按照所确定的搅拌器型式及搅拌器在搅拌过程中所产生的流动状态，工艺对搅拌混合时间、沉降速度、分散度的控制要求，通过实验手段和计算机模拟设计，确定电动机功率、搅拌速度、搅拌器直径。

3.按照电动机功率、搅拌转速及工艺条件，从减速机选型表中选择确定减速机机型。如果按照实际工作扭矩来选择减速机，则实际工作扭矩应小于减速机许用扭矩。

4.按照减速机的输出轴头d和搅拌轴系支承方式选择与d相同型号规格的机架、联轴器

5.按照机架搅拌轴头do尺寸、安装容纳空间及工作压力、工作温度选择轴封型式

6.按照安装形式和结构要求，设计选择搅拌轴结构型式，并校检其强度、刚度。

如按刚性轴设计，在满足强度条件下n/nk≤0.7

如按柔性轴设计，在满足强度条件下n/nk>=1.3

7.按照机架的公称心寸DN、搅拌轴的搁轴型式及压力等级、选择安装底盖、凸缘底座或凸缘法兰

8.按照支承和抗振条件，确定是否配置辅助支承。

在以上选型过程中，搅拌装置的组合、配置可参考(搅拌装置设计选择流程示意图)，配置过程中各部件之间连接关键尺寸是轴头尺寸，轴头尺寸*的各部件原则上可互换、组合。

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