济宁和利隆生产气动自动无压风门,气动风门,矿用自动无压风门主体由门框、门扇组成。门框包括风门立框及顶梁均通过风门墙体固定在巷帮及顶上，在施工时无需掏槽施工风门硐室，直接立框后施工风门墙体固定即可，施工完毕后，门扇直接通过合页挂接在门框上，门扇与立框、顶框分别搭接，门扇四周包边沿口，确保严密，2扇门在开启时向同一方向，风门开启方向示意图如图2。A风门反向开启 同向气动风门由风门主体、气缸、风门推拉臂、红外传感器、开关控制系统等组成。风门推拉装置由动力气缸及风门推拉臂组成。

气动全自动无压风门泄压装置

气动风门为同向打开，为了保证风门在高风压巷道内使用时方便开启，除了选用双动力气缸外，在其中1扇门上部留设泄压窗，风门泄压窗示意图如图3，泄压窗与风门异步动作，确保泄压效果。当风门动作时，泄压窗先打开，减少风门开启所需动力。

气动全自动无压风门排拉臂的确定

考虑风门推拉臂的旋转半径，在目前压风系统正常压力范围内，能够实现风门正常开启。每扇门顶部连接1个气缸，在气缸作用下2扇门同向动作。气缸一端固定在风门顶框上部，一端固定在气缸连接座上，气缸连接座一端与气缸连接，一端固定在风门扇上。风门在*关闭状态时，气缸出于*拉伸状态。当风门开启时，气缸收缩带动连接座旋转，将风门推开，当风门关闭时，气缸拉伸带动连接座旋转，将风门拉合，风门推拉装置示意图如图4。

气动无压风门气缸的选型

为了避免高负压导致原平衡式风门2扇风门反向开启关不严漏风打的问题，风门设计为同向开启，但由于风门内外压差较大，为了保证气缸的拉力能确保把风门推开，对气缸的选型特别重要，主要根据风门内外压差，计算出风门开启力矩，从而选出合适的气缸，另外气缸的选型还要兼顾经济适用及井下质量标准化的原则。

1）风门卸压窗驱动气缸的选取。以补连塔煤矿井下22煤三盘区辅运大巷通回风联巷风门为例。在目前的通风系统情况下，风门内外静压差达到1）400 pa，风门卸压窗大小为1.5 m ×0 · 3 m，窗内外巷道基本一致，根据伯努利方程可以知道卸压窗受到压力基本来自于静压差，计算得到卸压窗受到压力为 180 N，考虑到卸压窗面积较小，且泄压窗开启旋转角度较小，所以200 N的拉力即能达到卸压窗开启所需要的扭矩。计算得出需要直径为28 · 2 mm的气缸，考虑到实际应用，选用直径为30 mm的气缸。气缸活塞面积计算如下：F=npS 0）式中为所需输出力，N；尹为系统压力，取 0 · 65 MPa,•s为气缸活塞面积“为安全系数，一般垂直使用气缸取0 · 5，水平使用气缸选取0 · 7。

2）风门驱动气缸的长度选择。在实际运用情况下，综合考虑气缸设置位置及风门推拉臂位置及长度的关系，本着经济适用的原则，选择气缸的行程为1.2 mo

3）风门驱动气缸直径及风门推拉臂的选择。以补连塔煤矿井下22煤三盘区辅运大巷通回风联巷风门为例。风门内外静压差400 Pa，在卸压窗打开后，风门内外压差1開pa，由于风门为双气缸配置， 1个气缸负责1扇门，所以在选择气缸时只考虑1 扇门所受的压力，一扇风门尺寸为2 · 2 m × 3．6 m,窗内外巷道基本一致，根据伯努利方程可以知道风门受到压力基本来自于静压差，得到风门受到压力为 792 No根据实际情况，风门在使用过程中，每扇风门*开启旋转角度为90。，假设开启风门作用力在风门旋转轴的垂直平面内，且始终与风门保持垂直状态，则*开启风门所需力矩为1 742 N•m；根据实际情况，综合考虑气缸的行程，风门推拉臂设置在靠近风门旋转轴位置，即靠近风门立框，选择风门推拉臂作用力点位置距风门立框0 · 5 m距离，在设计风门推拉臂时，确保风门推拉臂在旋转过程中始终保持在与风门立框垂直的平面内，在作用力方向始终保持在与风门的垂直状态，确保较小的作用力满足开启风门所需的力矩，经过计算，风门推拉臂开启风门所需的作用力大小为3 485 NO根据式（1）算出，需要直径为97 · 9 mm的气缸，考虑到实际应用，选用直径为1佣mm的气缸

气动无压风门附属装置

每道风门门框内侧的巷道壁分别设有防挤伤装置，防止在车辆或行人通过时误动作挤压行人或车辆；每扇门的开启结束位置设有门板限位器，门板限位装器为拉簧式，当风压系统内无气源时，通过人工开启门扇后，使用门板限位器使固定门扇保持开启状态，防止造成车辆的损坏或人员的伤害；每扇门上设有关门缓冲器，减少门扇因关闭而造成的损坏；每道门框的顶部设有1个启闭警示灯，在有车辆行人通过风门时，启闭警示灯亮起，警示另一侧巷道内的行人车辆，防止因误人或无打开风门而造成安全事故；2道风门内侧设有语音报警器，当风门开启或关闭时，语音报警器发出“风门开启、请及时关闭风门"的语音报警声。